WSZ-A-3m3/h污水處理地埋式設(shè)備
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設(shè)備處理效果好、處理水量穩(wěn)定，可以處理不同的污水，可以處理不同水量的各種型號的設(shè)備都有，只要下單，就可以發(fā)貨，貨到付款，包您滿意
工藝能夠提高脫氨效率，可大幅度降低蒸汽消耗量；同時可回收熱量，避免了傳統(tǒng)工藝使用換熱器引起的堵塞問題。處理后的高氨氮廢水可達(dá)到*排放標(biāo)準(zhǔn)。該技術(shù)適用于處理石油、化工、冶金等行業(yè)產(chǎn)生的高氨氮廢水。
其工藝流程：
1、將預(yù)處理后的氨氮廢水與脫氨后的廢水經(jīng)過閃蒸的蒸汽通過文丘里噴射器直接加熱后，加入堿液調(diào)節(jié)pH值后，汽、液兩相在脫氨塔內(nèi)的填料層發(fā)生傳質(zhì)，廢水中的游離氨氣進(jìn)入汽相。
2、脫氨后的廢水進(jìn)行閃蒸降溫，閃蒸產(chǎn)生的蒸汽再進(jìn)入文丘里噴射器和高氨氮廢水混合加熱預(yù)處理的高氨氮廢水，實現(xiàn)脫氨前廢水和脫氨后廢水的熱量交換。閃蒸后的脫氨廢水溫度降至60℃左右排放。
3、脫氨塔頂部出來的含氨蒸汽經(jīng)過蒸汽循環(huán)熱泵增壓后進(jìn)入吸收塔進(jìn)行氨氣吸收。在吸收塔的填料層中汽、液相發(fā)生傳質(zhì)及酸堿中和反應(yīng)，且反應(yīng)為放熱反應(yīng)，所放出熱量zui終產(chǎn)生部分蒸汽，在脫氨過程中得到充分利用。

4、蒸汽中的氨被硫酸循環(huán)吸收液所吸收，重新變得潔凈的蒸汽，以及硫酸和氨反應(yīng)放熱產(chǎn)生的蒸汽一道經(jīng)過蒸汽噴射器，后送入到汽提脫氨塔循環(huán)使用。
5、硫酸循環(huán)吸收液攜帶著中和反應(yīng)產(chǎn)物硫酸銨進(jìn)入塔底。
6、當(dāng)循環(huán)液的pH值到達(dá)一定條件時，將吸收循環(huán)溶液送到分子篩制備單元，作為原料使用。
水膜除塵器成熟的供水方式是外部水環(huán)管的水流到外部水槽，而后經(jīng)內(nèi)溢流口達(dá)內(nèi)壁，形成水膜。因水膜除塵器為達(dá)到節(jié)約用水的目的，通常情況下都盡可能地反復(fù)利用除塵循環(huán)水，但循環(huán)水中必然含有粉塵。因此，水膜除塵器的內(nèi)溢流口zui易發(fā)生堵塞，水膜被破壞，zui終導(dǎo)致除塵效率大幅度下降，達(dá)不到消煙除塵的目的，煙囪仍然冒著黑煙。危險廢物處置場生產(chǎn)過程中產(chǎn)生的廢水有毒有害成分較為復(fù)雜、污染程度較為嚴(yán)重、營養(yǎng)比例失調(diào)、可生化性差，而且受物料來源和種類影響，該類廢水還具有水質(zhì)、水量波動性大的特點。因此，廢水處理所選的工藝適應(yīng)性要強(qiáng)，傳統(tǒng)的物化+生物處理工藝很難達(dá)到穩(wěn)定的處理效果，必須經(jīng)過深度處理后才能確保達(dá)標(biāo)排放。
有研究者以廣東某危險廢物處置場的生產(chǎn)廢水為研究對象，采用MBR+RO雙膜技術(shù)取得了良好的效果。通過RO對MBR處理出水進(jìn)行深度去離子軟化處理，可達(dá)到危廢處置場廢水*達(dá)標(biāo)排放或再生回用目的。但在實際運用中還應(yīng)繼續(xù)研發(fā)新型高效的膜，著力解決膜污染的問題，延長膜的使用壽命，降低膜的投資、運行和維護(hù)的成本。其工藝流程圖：
研究發(fā)現(xiàn)：
1）采用MBR+RO雙膜技術(shù)深度處理危廢處置場廢水，出水滿足（GB3838－2002）Ⅴ類標(biāo)準(zhǔn)的排放要求，并達(dá)到回用水標(biāo)準(zhǔn)，可實現(xiàn)廢水的“零”排放。
2）MBR+RO雙膜法的應(yīng)用，彌補(bǔ)了單獨使用MBR或RO的不足，可以省略RO進(jìn)水的預(yù)處理工序，減少工藝流程，節(jié)省工程投資，充分發(fā)揮了雙膜的組合優(yōu)勢，是危廢處置場廢水深度處理與回用的一個新方向。
WSZ-A-3m3/h污水處理地埋式設(shè)備為解決循環(huán)水混濁度較高的問題，常有三種辦法：一是增建沉淀池，提高沉淀效率，這種辦法周期較長，需要時間；二是直接使用自來水做水膜除塵器的供水，可以克服水槽堵塞的故障，但是增加了運行費用；三是將除塵器從頂部到進(jìn)水槽4.5m高度的石塊拆除后重新制作，但無法從根本上解決再堵塞故障。氯離子沖擊對活性污泥反硝化效果的影響，在水溫19~21 ℃、污泥濃度為2.9~3.1 g/L的情況下，當(dāng)氯離子濃度由1 000 mg/L增加至 5 000 mg/L，經(jīng)過4 h后，反硝化速率由0.017 kgN/(kgMLSS·d)下降至0.014 kgN/(kgMLSS·d)，氯離子濃度提升5倍后，反硝化速率降低18%，表明氯離子濃度對污泥的反硝化效果產(chǎn)生不利的影響。相關(guān)研究表明，高氯條件能夠抑制反硝化過程中硝酸鹽還原酶和亞硝酸鹽還原酶的活性，引起N2O的積累，導(dǎo)致了反硝化速率的降低。
當(dāng)氯離子濃度分別為1 000 mg/L、3 000mg/L和5 000 mg/L的情況下，硝氮分別降低8.54 mg/L、7.97 mg/L、7.08 mg/L，COD分別消耗52.8 mg/L、55.2 mg/L、53.6 mg/L，ΔCOD/ΔNO3-分別為6.18、6.93、7.57，結(jié)果表明隨著氯離子濃度的升高，去除單位濃度硝氮所消耗的COD越多?？赡艿脑蛴袃蓚€：①氯離子沖擊的情況下，微生物的胞外聚合物分泌量有所增加。胞外聚合物以多糖和蛋白質(zhì)為主，且來源于外界的有機(jī)物。在氯離子反復(fù)沖擊的情況下，系統(tǒng)中胞外聚合物含量的增加，增大了對外界有機(jī)物的需求量；②相關(guān)研究表明，當(dāng)氯離子的濃度不超過30 000 mg/L時，對活性污泥中轉(zhuǎn)化酶的活性具有促進(jìn)作用，增多了碳源的無效利用。

不同C/N比對氯離子沖擊的情況下反硝化性能的影響
不同C/N比對氯離子沖擊情況下反硝化性能的影響如表2和圖4所示。當(dāng)試驗的水溫為19~21 ℃，在不添加醋酸鈉且氯離子濃度分別為800 mg/L和5 000 mg/L的情況下，反硝化速率分別為0.018 kgN/(kgMLSS·d)和0.014 kgN/(kgMLSS·d)，從而表明了氯離子沖擊對于反硝化過程的抑制性。在添加醋酸鈉且氯離子濃度分別為800 mg/L和5 000 mg/L的情況下，反硝化速率分別增加至0.052 kgN/(kgMLSS·d)和0.036 kgN/(kgMLSS·d)。C/N比由10.6提高至16.6后，反硝化速率分別提高2.9倍、2.6倍。上述結(jié)果表明，即使在有外加碳源的情況下，氯離子對反硝化過程的影響依然存在；但無論在低氯離子濃度和高氯離子濃度條件下，乙酸鈉的投加均能夠大幅提高反硝化速率。研究表明醋酸鈉是易降解有機(jī)物，更易于被反硝化菌吸收利用，這是其導(dǎo)致反硝化速率大幅提高的原因。與此同時，該現(xiàn)象也解釋了廠方在高潮位的情況下，可以通過增大碳源投加量應(yīng)對氯離子沖擊的原因。
在該污水處理廠的升級改造中，采用改良AAO鑲嵌MBBR工藝實現(xiàn)了原池改造，利用MBBR工藝強(qiáng)化硝化的原理，縮小了好氧池容，擴(kuò)大了缺氧池容，增加了缺氧區(qū)的HRT，所以在高氯波動沖擊的情況下，即使反硝化速率降低，通過延長缺氧區(qū)的HRT和投加碳源，保障了整體了TN的穩(wěn)定達(dá)標(biāo)。